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一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计

张博 杨尧 唐煜 翟雨晗 赵环昱

张博, 杨尧, 唐煜, 翟雨晗, 赵环昱. 一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计[J]. 原子核物理评论, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
引用本文: 张博, 杨尧, 唐煜, 翟雨晗, 赵环昱. 一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计[J]. 原子核物理评论, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
Bo ZHANG, Yao YANG, Yu TANG, Yuhan ZHAI, Huanyu ZHAO. Beam Dynamic Design of IH-DTL with Built-in Permanent Magnet Quadrupole Lens[J]. Nuclear Physics Review, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
Citation: Bo ZHANG, Yao YANG, Yu TANG, Yuhan ZHAI, Huanyu ZHAO. Beam Dynamic Design of IH-DTL with Built-in Permanent Magnet Quadrupole Lens[J]. Nuclear Physics Review, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025

一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计

doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
基金项目: 国家自然科学基金委资助项目(11722547);中国科学院前沿科学重点研究项目(QYZDB-SSW-SLH041)
详细信息
    作者简介:

    张博(1998−),男,甘肃庆阳人,硕士研究生,从事基于激光离子源的直线加速器研究; E-mail: zhangbo@impcas.ac.cn

    通讯作者: 赵环昱,E-mail: zhaohy@impcas.ac.cn
  • 中图分类号: TL56

Beam Dynamic Design of IH-DTL with Built-in Permanent Magnet Quadrupole Lens

Funds: National Natural Science Foundation of China(11722547); Key Program in Frontier Science of the Chinese Academy of Sciences(QYZDB-SSW-SLH041)
More Information
  • 摘要: 基于KONUS 束流动力学方案,完成了一台内置永磁四极透镜的紧凑型IH-DTL的束流动力学设计。该DTL内置两组永磁四极透镜,共37个加速单元,可将流强为20 emA的C6+离子束从0.5加速至4.0 MeV/u。在设计过程中,为了控制强流离子束在低能段的横纵向发射度增长,对加速间隙的电压、四极磁铁参数和束流注入相位设置、0度参考粒子的能量及相位设置进行着重优化。最终该 IH-DTL 的横向归一化RMS接受度达到 0.37 πmm · mrad,束流传输效率在95%以上。
  • 图  1  紧凑型直线加速器的结构示意图(在线彩图)

    图  2  每个间隙束心粒子的能量和相位与0度同步粒子的偏差(在线彩图)

    图  3  99%和90%横向束流包络(在线彩图)

    图  4  99%和90%纵向束流包络(在线彩图)

    图  5  束流归一化rms发射度增长(在线彩图)

    图  6  IH-DTL入口(左)和出口(右)的束流相空间分布(入口分布为均匀分布)(在线彩图)

    图  7  沿轴间隙电压及最大间隙电场分布(在线彩图)

    图  8  四极永磁铁磁场梯度(材料:NdFeB,材料牌号:N48M)(在线彩图)

    图  9  四极永磁铁径向磁场分布

    图  10  沿轴三维射频电场分布(在线彩图)

    图  11  IH-DTL 加速单元电压积分值(CST)与束流动力学设计值(LORASR)的误差(在线彩图)

    图  12  束流中心位置偏移(在线彩图)

    图  13  基于射频场图的IH-DTL出口处的波束分布和横向包络(在线彩图)

    图  14  束流归一化rms发射度增长(在线彩图)

    图  15  IH-DTL中的束流传输效率

    表  1  IH-DTL主要参数

    参数数值
    加速粒子种类C6+
    工作频率/ MHz162.5
    加速模式π模
    能量范围/(MeV·u−1)0.5~4.0
    束流流强设计值/ emA20
    占空比/ %0.1
    横向归一化RMS接受度/(πmm·mrad)0.37
    纵向RMS接受度/(πkeV/u·Deg)36.7
    传输效率/%> 95
    长度/m2.83
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    表  2  永磁四极三重透镜参数

    永磁四极磁铁QT2QT3
    漂移管长度/cm23.6222.99
    磁场梯度/(Tm−1)60/60/6060/60/60
    有效长度/cm5/7.9/4.44.5/8.9/5.5
    内径/cm3.03.0
    外径/cm66
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    表  3  IH-DTL入口和出口的束流相空间参数

    入口 Twiss参数αβNorm.Emittance[99%]
    x−8.921.92 mm/(πmrad)1.38 πmm·mrad
    y−1.280.16 mm/(πmrad)1.45 πmm·mrad
    z−0.0366.21 deg/(πMeV)4.58 πMeV·deg
    出口 Twiss 参数αβEmittance[rms]
    x−1.771.43 mm/(πmrad)3.30 πmm·mrad
    y−2.812.07 mm/(πmrad)3.83 πmm·mrad
    z0.3737.70 deg/(π·MeV)11.05 πMeV·deg
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出版历程
  • 收稿日期:  2023-02-25
  • 修回日期:  2023-06-24
  • 网络出版日期:  2024-02-04
  • 刊出日期:  2023-12-20

一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计

doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
    基金项目:  国家自然科学基金委资助项目(11722547);中国科学院前沿科学重点研究项目(QYZDB-SSW-SLH041)
    作者简介:

    张博(1998−),男,甘肃庆阳人,硕士研究生,从事基于激光离子源的直线加速器研究; E-mail: zhangbo@impcas.ac.cn

    通讯作者: 赵环昱,E-mail: zhaohy@impcas.ac.cn
  • 中图分类号: TL56

摘要: 基于KONUS 束流动力学方案,完成了一台内置永磁四极透镜的紧凑型IH-DTL的束流动力学设计。该DTL内置两组永磁四极透镜,共37个加速单元,可将流强为20 emA的C6+离子束从0.5加速至4.0 MeV/u。在设计过程中,为了控制强流离子束在低能段的横纵向发射度增长,对加速间隙的电压、四极磁铁参数和束流注入相位设置、0度参考粒子的能量及相位设置进行着重优化。最终该 IH-DTL 的横向归一化RMS接受度达到 0.37 πmm · mrad,束流传输效率在95%以上。

English Abstract

张博, 杨尧, 唐煜, 翟雨晗, 赵环昱. 一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计[J]. 原子核物理评论, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
引用本文: 张博, 杨尧, 唐煜, 翟雨晗, 赵环昱. 一种内置永磁四极透镜的IH-DTL的束流动力学设计[J]. 原子核物理评论, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
Bo ZHANG, Yao YANG, Yu TANG, Yuhan ZHAI, Huanyu ZHAO. Beam Dynamic Design of IH-DTL with Built-in Permanent Magnet Quadrupole Lens[J]. Nuclear Physics Review, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
Citation: Bo ZHANG, Yao YANG, Yu TANG, Yuhan ZHAI, Huanyu ZHAO. Beam Dynamic Design of IH-DTL with Built-in Permanent Magnet Quadrupole Lens[J]. Nuclear Physics Review, 2023, 40(4): 534-540. doi: 10.11804/NuclPhysRev.40.2022025
    • 激光离子源(LIS)可以提供极高电流强度(10~100 mA)的短脉冲(脉冲持续时间为亚μs至10 μs)高电荷态重离子束,尤其在难熔金属离子的产生方面具有明显优势[1]。基于激光离子源的直线加速器可作为未来医用碳离子治疗装置[2]、大型重离子同步加速器[3]、自准直准单能高通量中子源等装置[4]的注入器。以在医用碳离子治疗装置中的应用为例,由于激光离子源能够产生脉冲流强高达20 emA,脉冲宽度为3 μs的C6+离子束[5],结合直线加速器作为医用同步加速器的注入器[6],可以实现同步加速器的单次单圈注入模式。与传统采用ECR离子源的注入器(提供C4+或C5+离子束)通过剥离注入同步环的方案相比[7-8],不仅注入器更加紧凑,还可以大大降低束流往同步环中注入时的损失,减小束流损失对环境产生的放射性污染。

      一般医用碳离子治疗装置的同步加速器要求注入能量为几MeV/u,例如,日本HIMAC(Heavy Ion Medical Accelerator in Chiba)同步加速器注入能量为4 MeV/u[9], 德国HIT(Heidelberg Ion Beam Therapy Center)和中国HIMM(Heavy Ion Medical Machine)的同步加速器注入能量为7 MeV/u[10-11]。这类直线注入器主要由离子源、RFQ(Radio Frequency Quadrupole)和DTL(Drift Tube Linac)三部分组成,其引出流强通常为200~400 eμA,例如HIMAC中的IH-DTL(Interdigital H-mode Drift Tube Linac)引出流强为380 eμA[12],HIT中IH- DTL引出流强为115 eμA [13],HIMM中回旋加速器的引出流强仅为10 eμA [14]。本文以激光离子源应用于碳离子治疗装置为背景,给出了一种注入流强在10 emA以上的紧凑型DTL的束流动力学设计。由于激光离子源产生的 C6+不需要在中能束运线进行剥离,因此可以通过二极磁铁的最低可靠磁感强度来确定同步储存环的注入能量,即 DTL 的输出能量。理论上二极磁铁的最低磁感强度可以低至0.1 T,即对应注入能量2 MeV/u,但是考虑到电源的稳定性和可靠性,将同步储存环的注入能量设定在4 MeV/u,对应二极铁磁感应强度0.144 T。假定4 MeV/u 的 C6+,对应相对论因子β = 0.092 4,在同步储存环中运行一圈需要2.03 μs。根据HIMM的设计要求,环上累积粒子数应大于109。目前,在直接等离子注入方案的相关实验中,RFQ出口C6+的峰值流强约为10 emA,束流脉宽小于2 μs[15-16],单脉冲 C6+ 粒子数约为4×109 。假定注入效率为 40%,俘获效率为80%,加速效率也为80% [6],DTL出口C6+应大于4×109 。考虑到DTL、MEBT(Medium Energy Beam Transport)中束流会继续损失,在本文中将DTL的设计流强定为20 emA。在此基础上,进行了强流IH-DTL的束流动力学设计,其能量范围设置为0.5~4.0 MeV/u。该DTL设计采用KONUS(Kombinierte Null Grad Struktur-0度组合结构)动力学方案[17-19],主要参数如表1所列 。

      表 1  IH-DTL主要参数

      参数数值
      加速粒子种类C6+
      工作频率/ MHz162.5
      加速模式π模
      能量范围/(MeV·u−1)0.5~4.0
      束流流强设计值/ emA20
      占空比/ %0.1
      横向归一化RMS接受度/(πmm·mrad)0.37
      纵向RMS接受度/(πkeV/u·Deg)36.7
      传输效率/%> 95
      长度/m2.83
    • 在低β段(β < 0.1),IH-DTL具有极高的分路阻抗[20-21]。IH-DTL的束流动力学方案主要分为KONUS和APF(Alternative Phase Focusing,交替相位聚焦)[22],与APF相比,KONUS束流动力学方案能够提供较强的横纵向聚焦作用,可以用于加速强流离子束。KONUS束流动力学方案一般由多个周期性的结构组成。一个KONUS周期可以分为横向聚焦段(一般由四极磁铁构成)、纵向聚束段(一般由若干个负相位的加速间隙构成)和0度加速段三个部分。在直线加速器中,同步粒子的相位为0度时将具有最大的动能增益,但稳定的相位范围变为零。当束团中心粒子相位以正值注入时,束团在径向受到聚焦作用,在纵向受到散束作用, 束团的能量增益小于0度同步粒子。如果注入能量略高于0度同步粒子,束团将比RF场略早到达加速间隙,即束团的中心相位逐渐从正相移动到负相。因此,径向受到的作用从聚焦转向散焦,同时纵向受到的作用从散束转向聚束。一般设置多个0度同步相位单元,直至累积的径向散焦需要通过横向聚焦段补偿。横向聚焦段通常由一组三重四极透镜构成。在横向聚焦之后,束流的相宽增大,因此,需要继续设置若干个负相位间隙作为纵向聚束段来控制束流的相宽,然后进入下一个KONUS周期。这种方案可以有效控制强流离子束在加速过程中的束流发射度增长。

      KONUS束流动力学由于其复杂性,不能通过解析公式方便地表示其规律,所以法兰克福大学(Goethe University Frankfurt)专门开发了LORASR程序[23]用于KONUS束流动力学的计算。在LORASR中,先设置0度同步粒子的相位和能量、有效加速电压以生成相应的KONUS型DTL结构,再利用该结构完成对给定参数束流的加速模拟。

    • 该IH-DTL共由三组KONUS结构组成,其中第一组KONUS的横向聚焦四极磁铁置于DTL外部,剩余两组四极磁铁置于DTL内部,如图1所示。为了节约直线注入器的成本,在RFQ和DTL中间省去了聚束器。

      图  1  紧凑型直线加速器的结构示意图(在线彩图)

      DTL各个加速间隙束心粒子和同步粒子的能量差与相位差(记束心粒子"c",同步粒子为"s")如图2所示。 传统的负同步相位部分需要在零度部分(图2,位置"a")之前使束团在纵向受到聚束作用。 当粒子通过0度部分的第一个间隙(图2,位置"b","d"和"f")时,束团中心粒子的相位为正,束团在径向受到聚焦作用,在纵向受到散束作用。 束团中心粒子能量大于0度同步粒子的能量, 因此,束团将比RF功率略早到达加速间隙。此时束团中心粒子的相位逐渐从正相位移动到负相位。在出口处(图2,位置"c","e"和"g"),束团在纵向受到聚束作用,在径向受到散焦作用。

      图  2  每个间隙束心粒子的能量和相位与0度同步粒子的偏差(在线彩图)

      图3图4分别为横向束流包络和纵向束流包络,其中束流设计流强为20.0 emA。由于该强流直线注入器的设计流强大于5 emA,注入方式为单次单圈注入,不需要使用多圈注入、剥离注入等方式累积束流, 因此,该IH-DTL出口束流的横向发射度只需要小于同步加速器接受度即可。在本文的IH-DTL束流动力学设计中,影响发射度优化的主要原因为:1) 束流流强为20 emA,与束流流强较低的情形相比,空间电荷效应对横纵向发射度的影响更加明显,如图5所示;2) 出于装置紧凑的考虑,省略了RFQ与DTL之间的聚束器,这会导致DTL入口处的束流处于纵向发散的状态,如图4所示。因此,在DTL的开始阶段需要设置更多的负相位聚束间隙用于控制束流的纵向发射度,但这又会导致束流横向发射度明显增长。由于经过优化,该IH-DTL 99%束流横向发射度为3.83 πmm·mrad,小于同步加速器的单次单圈注入要求的13 πmm·mrad[6],故满足同步加速器单次单圈的注入要求。

      图  3  99%和90%横向束流包络(在线彩图)

      图  4  99%和90%纵向束流包络(在线彩图)

      图  5  束流归一化rms发射度增长(在线彩图)

      图6为IH-DTL的入口和出口束流相空间分布,其中IH-DTL出口束流的纵向相空间分布存在较长的拖尾。原因是在KONUS方案中,0度加速段中的束流相稳定区长度为0,束流在加速过程中不可避免地会受到非线性力的作用,导致束团在纵向相空间的分布发生畸变。

      图  6  IH-DTL入口(左)和出口(右)的束流相空间分布(入口分布为均匀分布)(在线彩图)

    • 图7给出了动力学设计完成后IH-DTL中每个加速间隙的间隙电压和沿轴最大间隙电场。间隙电压从低能量端的100 kV到高能量端的317 kV。由于IH-DTL中相邻漂移管分别位于正负电势,而腔体两端位于0电势,因此在IH-DTL中端部间隙电压为相邻间隙电压的一半[24]。通过对DTL间隙电压进行优化,整个DTL的沿轴最大间隙电场基本一致,最大沿轴间隙电场为9.86 MV/m。

      图  7  沿轴间隙电压及最大间隙电场分布(在线彩图)

    • 在束流通过四极磁铁时,束团在纵向上受到的影响与束流通过漂移管时基本一致且需要尽可能短,因此需要使用长度短且磁场梯度高的四极磁铁。在其他参数不变的情形下,四极磁铁外径越大则磁场梯度越高。考虑到162.5 MHz的DTL腔体内径有限,且IH-DTL的T型板需要占用一定的空间,最终将IH-DTL腔体内磁铁的外径设置为6 cm。使用OPERA [25]对DTL腔内的两组永磁四极铁磁铁QT2与QT3进行仿真,得到四极磁铁腔内永磁铁的磁场梯度及径向磁场分布如图8图9,参数见表2

      图  8  四极永磁铁磁场梯度(材料:NdFeB,材料牌号:N48M)(在线彩图)

      图  9  四极永磁铁径向磁场分布

      表 2  永磁四极三重透镜参数

      永磁四极磁铁QT2QT3
      漂移管长度/cm23.6222.99
      磁场梯度/(Tm−1)60/60/6060/60/60
      有效长度/cm5/7.9/4.44.5/8.9/5.5
      内径/cm3.03.0
      外径/cm66
    • 根据LORASR给出的DTL结构参数,进行高频腔体设计。得到DTL内的三维射频电场分布,其沿DTL中心轴线的分布如图10。每个加速单元的有效积分电压与动力学设计要求的电压相比误差不超过1%,如图11所示。为了更好地反映该IH-DTL的性能,将射频电场与四极磁铁磁场导入Tracewin[26]进行多粒子模拟。

      图  10  沿轴三维射频电场分布(在线彩图)

      图  11  IH-DTL 加速单元电压积分值(CST)与束流动力学设计值(LORASR)的误差(在线彩图)

      IH-DTL由于支撑结构是非对称的,间隙电场会产生垂直二极场,使束流中心在垂直方向产生偏移(图9),使用非对称的漂移管结构可部分消除二极场,但漂移管上的电容分布会增加,导致腔体所需功率增大[21, 24, 27]。经过优化,束流中心的横向位置偏移小于0.05 mm,如图12所示。

      图  12  束流中心位置偏移(在线彩图)

      输入束流与输出束流的twiss参数及99%归一化束流发射度见表3,其中99%束流横向发射度为3.83 πmm·mrad,小于同步加速器的单次单圈注入要求的13 πmm·mrad[6]。最终输出束流相空间分布与横向束流密度如图13所示。IH-DTL的横纵向rms发射度增长达到1.5倍(图14)。该IH-DTL的束流传输效率达到98.5%,如图15所示。以上模拟结果与LORASR的计算结果基本一致,验证了LORASR所做的动力学设计具有一定的可靠性。

      表 3  IH-DTL入口和出口的束流相空间参数

      入口 Twiss参数αβNorm.Emittance[99%]
      x−8.921.92 mm/(πmrad)1.38 πmm·mrad
      y−1.280.16 mm/(πmrad)1.45 πmm·mrad
      z−0.0366.21 deg/(πMeV)4.58 πMeV·deg
      出口 Twiss 参数αβEmittance[rms]
      x−1.771.43 mm/(πmrad)3.30 πmm·mrad
      y−2.812.07 mm/(πmrad)3.83 πmm·mrad
      z0.3737.70 deg/(π·MeV)11.05 πMeV·deg

      图  13  基于射频场图的IH-DTL出口处的波束分布和横向包络(在线彩图)

      图  14  束流归一化rms发射度增长(在线彩图)

      图  15  IH-DTL中的束流传输效率

    • 用于加速流强在10 emA以上C6+ 到4 MeV/u的KONUS型 IH-DTL 的束流动力学设计已经完成。该IH-DTL由37个加速单元、两组内置永磁四极透镜和一组外置永磁四极透镜构成。初步动力学设计由LORASR完成,并进行了相应的腔体电磁设计。该IH-DTL的平均加速梯度为2.47 MV/m,腔内设置的永磁四极铁的磁场梯度为60 T/m,纵向归一化RMS接受度达到36.7 π keV/u·deg。通过多粒子仿真得到IH-DTL 引出束的流强在10 emA以上,99%横向归一化发射度小于13 πmm·mrad,满足同步环的单圈注入要求。

参考文献 (27)

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